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双相不锈钢的析出相之碳化物和氮化物2021年06月24日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№8561碳化物析出相中主要有m7c3和m23c6两种类型。在碳元素含量相对较高（≥0.03%）的双相不锈钢中，于950~1050℃温度范围内热处理时，沿铁素体和奥氏体的两相相界处将会析出产生m7c3型碳化物。而在低于950℃的温度下热处理时，沿两相相界处则会析出产生m23c6型碳化物，并且

双相不锈钢的析出相之碳化物和氮化物2021年06月24日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№8548碳化物析出相中主要有m7c3和m23c6两种类型。在碳元素含量相对较高（≥0.03%）的双相不锈钢中，于950~1050℃温度范围内热处理时，沿铁素体和奥氏体的两相相界处将会析出产生m7c3型碳化物。而在低于950℃的温度下热处理时，沿两相相界处则会析出产生m23c6型碳化物，并且

导读：本文研究了热机械加工mo、cr、v和nb合金铁素体钢的组织和拉伸性能。微观结构由占主导的多边形铁素体（平均晶粒尺寸为4±3μm）和高密度的纳米尺寸盘状沉淀物（直径2~4nm，最厚的地方1±0.4nm）组成。v、cr、nb微合金化钢中出现了相界纤维碳化物。在界面析出相之间和行间的铁素体基体中可以观察到团簇的形成。并且首次研究了这类钢中纳米级间相析出物的共格和模量强化机制，其主要贡献是晶界强

导读：本文研究了热机械加工mo、cr、v和nb合金铁素体钢的组织和拉伸性能。微观结构由占主导的多边形铁素体（平均晶粒尺寸为4±3μm）和高密度的纳米尺寸盘状沉淀物（直径2~4nm，最厚的地方1±0.4nm）组成。v、cr、nb微合金化钢中出现了相界纤维碳化物。在界面析出相之间和行间的铁素体基体中可以观察到团簇的形成。并且首次研究了这类钢中纳米级间相析出物的共格和模量强化机制，其主要贡献是晶界强

变过程中对碳是通过α/γ相界面扩散还是在过饱和铁素体中体扩散仍然存在争论。另外，贝氏体相变温度低，析出相更细小，实验观察也更加困难。这些因素一直制约了微合金化元素析出相在贝氏体钢领域中的研究工作。最新的技术发展为人们开展这一方面的研究创造了条件。贝氏体钢应用领域很广泛，从高碳钢一直到超低碳钢都有应用。在超低碳贝氏体钢领域，由于其良好的强韧性匹配，近年来获得了越来越广泛的应用。为了进一步提高贝氏体

变过程中对碳是通过α/γ相界面扩散还是在过饱和铁素体中体扩散仍然存在争论。另外，贝氏体相变温度低，析出相更细小，实验观察也更加困难。这些因素一直制约了微合金化元素析出相在贝氏体钢领域中的研究工作。最新的技术发展为人们开展这一方面的研究创造了条件。贝氏体钢应用领域很广泛，从高碳钢一直到超低碳钢都有应用。在超低碳贝氏体钢领域，由于其良好的强韧性匹配，近年来获得了越来越广泛的应用。为了进一步提高贝氏体

c,n)析出相分为三种类型，即纤维状析出、相间析出和随机析出。如图1所示，在γ/α相变期间，v(c,n)可以跟随着γ/α界面的移动，平行于γ/α界面以一定的间距形成片层状分布的相间析出，或者在铁素体内随机析出，即为一般析出。大量的研究表明，对于典型结构钢，相间析出一般在较高温度形成，而随机析出则产生于较低温度区域，通常低于700℃。图1v(c,n)在铁素体中析出示意图纤维状析出当冷速较低或在γ

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式在奥氏体中析出。对ti-v复合微合金化钢，在连铸过程或再加热过程中(如薄板坯连铸连轧的低加热温度下)，奥氏体中可形成(ti,v)(c,n)复合析出相粒子。在钒微合金化钢中增氮，大大加快了v(c,n)颗粒在奥氏体中的析出过程。夹杂物上的析出mns夹杂物是v(c,n)颗粒在奥氏体中析出的有利位置。图1和图2显示0.10%mns夹杂物是v(c,n)颗粒在奥氏体中析出的有利位置。图1和图2显示0.1

式在奥氏体中析出。对ti-v复合微合金化钢，在连铸过程或再加热过程中(如薄板坯连铸连轧的低加热温度下)，奥氏体中可形成(ti,v)(c,n)复合析出相粒子。在钒微合金化钢中增氮，大大加快了v(c,n)颗粒在奥氏体中的析出过程。夹杂物上的析出mns夹杂物是v(c,n)颗粒在奥氏体中析出的有利位置。图1和图2显示0.10%mns夹杂物是v(c,n)颗粒在奥氏体中析出的有利位置。图1和图2显示0.1

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颈。首先，需要解决厚板坯连铸问题。常规厚板坯中高锰钢连铸过程中c、mn等元素偏析严重，铸坯表面、心部冷速差异造成大的内应力导致内部裂纹，并且心部出现的粗大柱状晶组织导致后续轧制时形成严重的表面缺陷；高al钢连铸过程易引起水口堵塞、保护渣传热及润滑特性发生改变。其次，轧制开裂及冷轧机负荷极限问题。常规流程中，冗长的热轧过程易引起mn-al钢带状组织界面析出大量薄膜状碳化物造成相界面间隙及热轧开裂；中锰

颈。首先，需要解决厚板坯连铸问题。常规厚板坯中高锰钢连铸过程中c、mn等元素偏析严重，铸坯表面、心部冷速差异造成大的内应力导致内部裂纹，并且心部出现的粗大柱状晶组织导致后续轧制时形成严重的表面缺陷；高al钢连铸过程易引起水口堵塞、保护渣传热及润滑特性发生改变。其次，轧制开裂及冷轧机负荷极限问题。常规流程中，冗长的热轧过程易引起mn-al钢带状组织界面析出大量薄膜状碳化物造成相界面间隙及热轧开裂；中锰

钒在钢中的析出：④-回火过程中的析出2020年11月04日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№15791钒在淬火回火钢中的应用要比钒在微合金化钢中的历史早得多。早在微合金化概念被提出之前，钒就在抗高温软化性能的淬火回火cr-mo钢中得到应用。当钢中含钒量达到一定数量时，将产生明显的二次硬化作用。如图1所示，约在550~650℃温度范围，含钒钢在回火软化过程中存在一个二次硬化峰。

钒在钢中的析出：④-回火过程中的析出2020年11月04日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№15694钒在淬火回火钢中的应用要比钒在微合金化钢中的历史早得多。早在微合金化概念被提出之前，钒就在抗高温软化性能的淬火回火cr-mo钢中得到应用。当钢中含钒量达到一定数量时，将产生明显的二次硬化作用。如图1所示，约在550~650℃温度范围，含钒钢在回火软化过程中存在一个二次硬化峰。

为以后析出效应的产生创造了前提条件，以利于充分发挥微合金化元素钒的作用；碳化物和氮化物的溶解度有较大差异是钒的另一个特点，vn的溶解度比vc的溶解度约低两个数量级，在各种氮含量的情况下，先形成的v(cx,n1-x)总是富氮的，接近二元相vn，v(cx,n1-x)中的x值接近于零，只有当钢中的氮被消耗后碳氮化物中的碳含量才开始增加，这表明氮在钒微合金化钢中起决定性作用。图1微合金化碳化物和氮化物的

为以后析出效应的产生创造了前提条件，以利于充分发挥微合金化元素钒的作用；碳化物和氮化物的溶解度有较大差异是钒的另一个特点，vn的溶解度比vc的溶解度约低两个数量级，在各种氮含量的情况下，先形成的v(cx,n1-x)总是富氮的，接近二元相vn，v(cx,n1-x)中的x值接近于零，只有当钢中的氮被消耗后碳氮化物中的碳含量才开始增加，这表明氮在钒微合金化钢中起决定性作用。图1微合金化碳化物和氮化物的

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了相平衡以外，有关双相不锈钢及其化学组成的第二个主要问题是温度升高时有害金属间相的形成。σ相和χ相在高铬、高钼不锈钢中形成，并优先在铁素体相内析出，氮的添加大大延迟了这些相的形成。因此在固溶体中保持足够量的氮非常重要。随着双相不锈钢制造经验的增加，控制窄的成分范围的重要性变得越来越明显。2205双相钢（unss31803，表1）最初设定的成分范围过宽，经验表明，为了得到最佳的耐腐蚀性能及避免金属间

了相平衡以外，有关双相不锈钢及其化学组成的第二个主要问题是温度升高时有害金属间相的形成。σ相和χ相在高铬、高钼不锈钢中形成，并优先在铁素体相内析出，氮的添加大大延迟了这些相的形成。因此在固溶体中保持足够量的氮非常重要。随着双相不锈钢制造经验的增加，控制窄的成分范围的重要性变得越来越明显。2205双相钢（unss31803，表1）最初设定的成分范围过宽，经验表明，为了得到最佳的耐腐蚀性能及避免金属间

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北理工在钢的团簇、纳米级析出和强化方面发表顶刊综述《pms》if=31.56！2020年11月07日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№17689近日，北京理工大学材料科学与工程学院熊志平等人关于钢的团簇、纳米级析出和强化方面发表顶刊综述if=31.56，重点介绍在从高强度低合金钢到马氏体时效钢的低温体心立方相（铁素体，贝氏体-铁素体和马氏体）中的团簇形成和纳米析出；提供了关于这

北理工在钢的团簇、纳米级析出和强化方面发表顶刊综述《pms》if=31.56！2020年11月07日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№17716近日，北京理工大学材料科学与工程学院熊志平等人关于钢的团簇、纳米级析出和强化方面发表顶刊综述if=31.56，重点介绍在从高强度低合金钢到马氏体时效钢的低温体心立方相（铁素体，贝氏体-铁素体和马氏体）中的团簇形成和纳米析出；提供了关于这

件。在淬火前使板材或组件冷却到700～980℃(1300～1800℉)会导致金属间相的形成。另一个保证最佳起始条件的方法是要求对轧钢厂的产品进行检验，确保其不存在有害的金属间相。astma923（双相奥氏体/铁素体不锈钢中有害金属间相检测标准试验方法）运用金相检查、冲击试验或腐蚀试验来证明金属间相未达到有害的程度。这一试验仅考虑是否已出现了有害相的析出。en标准中不包括类似的试验步骤。采用这种试

件。在淬火前使板材或组件冷却到700～980℃(1300～1800℉)会导致金属间相的形成。另一个保证最佳起始条件的方法是要求对轧钢厂的产品进行检验，确保其不存在有害的金属间相。astma923（双相奥氏体/铁素体不锈钢中有害金属间相检测标准试验方法）运用金相检查、冲击试验或腐蚀试验来证明金属间相未达到有害的程度。这一试验仅考虑是否已出现了有害相的析出。en标准中不包括类似的试验步骤。采用这种试

术和经济角度都最优化。根据上述介绍，将给出双相不锈钢焊接的一些一般准则，以及这些基本知识和准则在具体焊接方法中的应用。12.1.2　原始材料的选择双相不锈钢对焊接的适应性可随化学成分和生产工艺的变化而发生显著变化。已反复强调过母材含有足量氮的重要性。如果原始材料缓慢地冷却通过700～1000℃温度区间，或允许在水淬前空冷通过该区间一分钟，那么本应留给焊工完成焊接而不产生任何有害相析出的时间被耗

术和经济角度都最优化。根据上述介绍，将给出双相不锈钢焊接的一些一般准则，以及这些基本知识和准则在具体焊接方法中的应用。12.1.2　原始材料的选择双相不锈钢对焊接的适应性可随化学成分和生产工艺的变化而发生显著变化。已反复强调过母材含有足量氮的重要性。如果原始材料缓慢地冷却通过700～1000℃温度区间，或允许在水淬前空冷通过该区间一分钟，那么本应留给焊工完成焊接而不产生任何有害相析出的时间被耗

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双相不锈钢管的牌号对照表及性能参数简介2020年07月28日常州钢管哥¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№21913双相不锈钢管的牌号对照表及性能参数简介双相不锈钢(duplexstainlesstube)金相组织metallographicstructure固溶状态下的金相组织为铁素体-奥氏体双相，其奥氏体含量为40~60%，不允许有σ相等脆性相析

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双相钢(dualphasesteel)2010年06月11日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№409919显微组织主要由铁素体和马氏体所组成的低合金高强度钢。严格来说，双相钢的组织不只是两个相。通常所得到的双相组织中的铁素体和马氏体，都不是单相的。因为生产条件下得到的铁素体和马氏体，不可避免地都要发生脱溶，在其中形成碳化物；在马氏体区内必然还有少量的残留奥氏体；在铁素体区内有

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2205双相不锈钢2017年11月28日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№3688002205是双相不锈钢的代表钢种。在所有双相钢中，其用量差不多占到80%。最著名的2205商业牌号为瑞典sandvik出品的saf2205。saf是sandvikausteniteferrite的缩写。其他的知名厂商有outokumpu、ati、industeel等。双相不锈钢的“双相”，指同

2205双相不锈钢2017年11月28日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度已收录№3688612205是双相不锈钢的代表钢种。在所有双相钢中，其用量差不多占到80%。最著名的2205商业牌号为瑞典sandvik出品的saf2205。saf是sandvikausteniteferrite的缩写。其他的知名厂商有outokumpu、ati、industeel等。双相不锈钢的“双相”，指同

r含量为22%。其化学成分见表(1)。cr和mo为增加铁素体含量，而ni、n为奥氏体稳定元素，有些钢种还含有mn、cu、w等元素。cr、ni和mo能够改进抗腐蚀性，在含氯化物的环境中抗点蚀及裂缝腐蚀的性能特别好。n是强化奥氏体形成元素，增加双相不锈钢的耐点蚀和缝隙腐蚀的能力，氮可以延缓金属间隙的析出，降低双相不锈钢中形成σ相的倾向[1]。　　双相不锈钢的力学性能与钢板的回火温度有关,回火温度越高,强

r含量为22%。其化学成分见表(1)。cr和mo为增加铁素体含量，而ni、n为奥氏体稳定元素，有些钢种还含有mn、cu、w等元素。cr、ni和mo能够改进抗腐蚀性，在含氯化物的环境中抗点蚀及裂缝腐蚀的性能特别好。n是强化奥氏体形成元素，增加双相不锈钢的耐点蚀和缝隙腐蚀的能力，氮可以延缓金属间隙的析出，降低双相不锈钢中形成σ相的倾向[1]。　　双相不锈钢的力学性能与钢板的回火温度有关,回火温度越高,强

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双相不锈钢的九十年历程2020年09月25日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度未收录№164571930年的avestaironworks工厂，位于瑞典阿维斯塔2020年9月是双相不锈钢90周年纪念，我们一起回顾下双相不锈钢发展的历程。早期：1930到1970年代1900年代初期，最早的不锈钢是纯奥氏体，铁素体或马氏体。1930年，瑞典的avestaironworks开发出了首个具有铁

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相不锈钢管坯无中心缩孔浇铸。针对双相不锈钢锻造过程中热塑性差和组织易粗化的问题，实现了锻造温度窄范围控制，获得了无析出、组织细小的双相不锈钢高质量管坯。2.发现了典型双相不锈钢热穿孔敏感温度区间，开发了变形温度-转速协同控制技术，自主集成了系列组距热穿孔装备，能够生产最大规格为φ720mm双相不锈钢荒管，一次穿孔的φ610mm双相不锈钢荒管属世界最大并实现批量稳定生产。针对大口径双相不锈钢管材热穿

相不锈钢管坯无中心缩孔浇铸。针对双相不锈钢锻造过程中热塑性差和组织易粗化的问题，实现了锻造温度窄范围控制，获得了无析出、组织细小的双相不锈钢高质量管坯。2.发现了典型双相不锈钢热穿孔敏感温度区间，开发了变形温度-转速协同控制技术，自主集成了系列组距热穿孔装备，能够生产最大规格为φ720mm双相不锈钢荒管，一次穿孔的φ610mm双相不锈钢荒管属世界最大并实现批量稳定生产。针对大口径双相不锈钢管材热穿